（1）正作用式

由于主閥彈簧須克服進口介質對閥瓣的作用力及提供的密封力，因此，主閥彈簧的負荷較大。不適用于大口徑的場合。壓力特性偏差和流量特性偏差都是 “負”值。所以任一工況時的靜偏差都為“負”。同時，主閥彈簧的負荷較大，而它的結構空間卻有限。 為了獲得大的負荷，只有提高剛度。因此，它的靜偏差較大。

由于上述原因，正作用式減壓閥通常只適用于小口徑（小于DN5以下）低流量的場合。

（2） 反作用式

進口介質使閥瓣壓向閥座，保證了閥的密封。主閥彈簧只需承受運動部件的重力，負荷較小。因此有較小的流量特性偏差。W=0時，在進口壓力降低到與出口壓力相等之前，壓力特性偏差是逐漸正向增加的。W關0時，在進口壓力降到與出口壓力相等之前，壓力特性偏差就由增加轉為下降，直至變為負偏差。W越大，開始轉為下降特性的進口壓力也越高。 反作用式減壓閥通常都具有“正”向的靜偏差。只有當流量很大，而進口壓力接近zui大或zui小值時，靜偏 差才為“負”。所以，當需要獲得“正”向偏差時， 以釆用反作用式減壓閥為宜。

由于需要從閥座中穿過，故不宜于小口徑的場合。同時，由于調節彈簧須克服進口介質對閥瓣的作用力，所以，當進口壓力較高，而口徑很大時，調節彈簧必須承受的負荷極大?？赡茉斐烧{節彈簧極不合理的設計。另外，閥座密封面所承受的力也相當大。 所以反作用式減壓閥通常適用于進口壓力（嚴格地說應指進、出口壓力差）不太高，中等口徑的場合。當進口壓力較高時，口徑必須較小，而進口壓力較低時，口徑允許較大。主要取決于是否獲得尺寸合理的調節彈簧及閥座密封副能否承受進口介質的作用力。

（3） 卸荷式

卸荷式是靜態性能較為理想的形式。由于灼不參加運動部件的力平衡，壓力特性偏差極小。W=0 時，壓力特性偏差為零。w關0時，壓力特性偏差為 “負：，所以靜偏差恒為“負”值。閥彈簧僅需提供密力服運動部件的重力。調節彈簧無須克服介質對閥瓣的作用力。所以，閥彈簧和調節彈簧都只承受較小的負荷，從而剛度也可設計得較小。所以，靜偏差較上述兩種形式小。除了由于閥桿必須從閥座中穿過而不適用小口徑的情況外，其適用范圍較大。

動態穩定是減壓閥工作的基本要求，但減壓閥是一個常常具有大擾動的非線性系統，所以對于減壓閥的動態性能的定量分析是十分困難的。這里只列舉能改善減壓閥動態的若干措施，僅供參考。

一切使靜偏差增大的措施都能使動態穩定性提高。如增大各彈簧剛度、減小膜片的有效面積和增大閥瓣行程等。其中以增大閥瓣的行程zui為顯著和zui為簡便。因為振蕩多數發生在流量較小的情況下，這是由于流量較小時，閥的開度也較小，于是閥瓣開度的 微小超調量所引起的通道面積變化的百分數較大的緣故。增大閥瓣的行程，實質上就是使對應于同一閥瓣行程的超調量所引起的通流面積的變化較小，從而減小了被調壓力pc的超調量。增大閥瓣行程的方法如下。

①減小閥座直徑。

②采用某種型線的閥盤（圖13-12）或具有某種型線窗口的閥盤（圖13-13）。

上述兩種方法中第二種方法較好。這是因為第二種方法能較自由地控制閥盤與閥盤窗口的型線的形狀，即可以較自由地改變/=W（H）曲線各段的斜率。這樣就可以使/=W（H）曲線在H較?。戳髁枯^小）時有較小的斜率，以減小由于行程的超調引起的流通面積變化，從而減小了pc的超調量，達到減振的目的。而在流量較大時，可使/=W（H）曲 線的斜率較大，使靜偏差不至于過大，即使 f=W（H）的曲線有如圖13-14所示的形狀。另外， 由于閥座直徑沒有減小，所以閥盤開度足夠大時，仍能保持通流能力不被降低。

（1） 加裝阻尼結構 

阻尼結構具有各種不同的形式。圖13-15所示的是一種簡單易行的結構。它的阻尼腔經針閥與壓力為灼的進口腔室相通。調節針閥的開度即能調節阻尼的效果。因為對每一個平衡態，阻尼腔的壓力均等于進口壓力灼，所以不影響靜態性能。擴大減壓閥動力腔的容積可用在閥外串接或并接（注意連接管的內徑須足夠大）附加容器來解決（圖 13-16）。

擴大副閥式減壓閥動力腔的容量

因為平衡態時，附加容器內的壓力與動力腔的壓力一致，所以不會影響閥的靜態性能。但若附加容器的容積過大，則可能使閥的動作過于遲鈍。

此外，增加閥彈簧的安裝力或在減壓閥出口至敏感膜片下方的管路上加裝節流針閥也有助于使動態性能趨于穩定。

除特殊規定外閥門殼體材料為碳素鋼鍛件、碳素鋼鑄件和不銹鋼鑄件的按GB/T12228?12230的規定；閥門材料為灰鑄鐵的按GB/T 12226的規定；閥門材料為球墨鑄鐵的按GB/T1 2227的規定。其他主要零件的材料應按表13-4的規定選取或按訂貨合同的規定。

JB/T 2205—2000《減壓閥結構長度》

JB/T 7310—1994 （2005復審）《裝載機用減壓閥式先導閥》

JB/T 7376—1994 （2005復審）《氣動空氣減壓閥技術條件》 

JB/T 10367—2002《液壓減壓閥》

JB/T 53265一1999《先導式減壓閥產品質量分等》

JB/T 53361—1994《液壓減壓閥產品質量分等 （試行）》

GB/T 1852-1993《船用法蘭鑄鋼蒸汽減壓閥》 GB/T12244—2006《減壓閥一般要求》

GB/T 12245—2006《減壓閥性能試驗方法》 GB/T 12246—2006《先導式減壓閥》

GB/T 10868—2005《電站減溫減壓閥》

NF P43-035—2000《建筑閥門供水減壓閥和復合供水減壓閥要求和試驗》

NF A84-420-1991《氣焊設備和有關方法減壓閥進口接頭尺寸》

NF M88-773—1981《商用丁烷容器裝置低壓固定調節的家用商品丁烷減壓閥》

NF M88-775—1990《裝液態碳氫化合物的鋼瓶可移動部分和半移動部分用高壓可調減壓閥功 能、標記、試驗》

NF M88-737—2003《可運輸可再填充液化石油氣瓶用減壓閥》

NF E48-423—2001《液壓傳動減壓閥、順序閥、卸載閥、節流閥和止回閥裝配面》

ANSI/ASSE 1003—2001《水壓減壓閥的性能要求》 

ANSI/ASSE 1046—1990《熱膨脹減壓閥》

ANSI Z 21. 22a—1999《減壓閥和真空減壓閥》

ANSI Z 21. 22b-2001《熱水供應系統的減壓閥》

ANSI/ASTM F 1508—1996《用于蒸汽、氣體和液體設備的角型減壓閥規范》 

ASME PTC 25. 3—1988《安全和減壓閥》

ASTM F 1795—2000《空氣或氮氣系統用減壓閥標準規范》

ASTM F 1565—2000《蒸汽設備用減壓閥標準規范》

ASTM F 1508—1996《用于蒸汽、氣體和液體設備的角型減壓閥標準規范》

ASTMF 1370—1992《船上給水系統用減壓閥》 BS EN 1567—2000《建筑物閥門供水減壓閥和組合減壓閥要求和試驗》

BS ISO 5781—2000《液壓傳動減壓閥、順序閥、卸荷閥、節流閥和止回閥安裝面》

BS ISO 6264—1998《液壓傳動減壓閥裝配面》 

EN 14071—2004《LPG罐用減壓閥輔助設備》

 BS 6283-2—1991《熱水系統中使用的安全和控制裝置壓力范圍從1?lObar溫度減壓閥規范》

BS 6283-4—1991《熱水系統中使用的安全和控制裝置第4部分：zui大供給壓力為12bar寸包括DN50的微量繃緊減壓閥規范》

DIN EN 13953—2007《液化石油氣（LPG）用可運輸的可再充式儲氣瓶的減壓閥》

DIN EN 1567—2000《建筑閥門水減壓閥和組合水減壓閥要求和試驗》

JIS B8652—2002《電動液壓比例減壓閥及安全閥的試驗方法》

JIS F0504-1989《船上機械裝置用減壓閥的應用和壓力調節》

JIS B8666—2001《液壓動力減壓閥安裝表面》

JIS B8372—1994《氣動裝置用減壓閥》

JIS B8410—2004《水用減壓閥》

JIS B8651—2002《比例電動液壓減壓閥試驗方法》

ISO 15500-12—2001《道路車輛壓縮天然氣 （CNG）燃料系統元部件第12部分：減壓閥》

ISO 6264—1998《液壓傳動減壓閥裝配面》 ISO 5781—2000《液壓傳動減壓閥、順序閥、 卸荷閥、節流閥和止回閥裝配面》

UL 1468-1995《防火設備用直接作用式減壓閥》

UL 1478—1995《消防泵減壓閥》

來源：上海自動化儀表銷售網（www.40017.net）

來源：http://www.40017.net/info/jishu_68415cc5d132d262.html